8 9.55 14 8.16 9 12.95 － － www.tmgc8.com 图2   成桥阶段失稳模态 2.6两种施工顺序的计算对比 为了分析拱桥何阶段成为无铰拱受力更有力，按两种施工顺序进行了计算分析：一、首先裸钢管形成无铰拱，然后浇筑钢管混凝土，浇注拱肋底板、腹板、顶板砼成拱。二、裸钢管首先形成两铰拱，等浇注完主拱圈底板混凝土后，再封拱脚，形成无铰拱，浇注腹板、顶板混凝土成拱。经过计算分析，两种施工顺序对成桥箱肋混凝土的受力影响不大，但在施工阶段，若按两铰拱计算，施工阶段结构稳定性较差，成桥阶段拱脚弯矩较小；按无铰拱计算，施工阶段稳定性较好，成桥阶段拱脚弯矩稍大。因此建议施工时，钢管首先成型无铰拱，然后灌注混凝土，保证桥梁施工过程中的稳定性。 3 运营阶段计算分析 在运营阶段，充分考虑了支座的水平位移（按两厘米考虑），混凝土的收缩徐变，汽车荷载，结构的均匀升降温作用，并对各荷载组合进行了验算。共考虑了四种荷载组合，具体如下： 组合1：支座水平位移+恒载+收缩徐变； 组合2：支座水平位移+恒载+收缩徐变+汽车荷载+人群荷载； 组合3：支座水平位移+恒载+收缩徐变+汽车荷载+人群荷载+整体升温； 组合4：支座水平位移+恒载+收缩徐变+汽车荷载+人群荷载+整体降温。 3.1  承载能力极限状态验算 构件按极限状态设计的原则是：荷载效应最不利组合的设计值小于或等于结构抗力效应的设计值。即： γ₀S ≤ R(f_d , a_d)。 对拱肋按照上述公式，进行了验算，现摘录拱肋部分关键截面在最不利荷载组合下承载力验算结果，见表3。从计算结果看出，计算偏心距均小于容许偏心距，结构抗力均大于结构在最不利荷载组合下的设计值，拱肋的极限承载力是满足要求的。 表3 拱肋各控制截面承载力验算表 截面位置 轴力Nwww.tmgc8.com_j（kN） 弯矩M_j（kN.m） 计算偏心距（m） 容许偏心距（m） 结构抗力 N_p（kN) 最不利组合N_p/N_j 拱脚截面 -28405.4 -16968.6 0.60 0.92 -49516.2 1.7 L/4截面 -20374.4 5893.1 0.29 0.75 -26814.6 1.3 拱顶截面 -18669.5 6217.4 0.33 0.75 -27129.1 1.4 www.tmgc8.com 3.2 正常使用极限状态验算 按照荷载的短期效应组合、长期效应组合对该桥拱肋进行了计算分析，各截面应力见表4所示。从计算结果可以看出，在各荷载组合下，拱圈的各截面均处于受压状态，满足规范要求，结构是安全的。 表4作用短期荷载效应组合各控制断面混凝土应力汇总表    单位：Mpa 荷载组合 组合Ⅰ 组合Ⅱ 组合Ⅲ 组合Ⅳ 拱脚截面 上缘 -5.6 -3.4 -4.8 -2.0 下缘 -9.6 -12.3 -10.9 -13.6 L/4截面 上缘 -8.7 -11.6 -11.3 -11.6 下缘 -7.3 -5.0 -5.2 -4.6 拱顶截面 上缘 -9.5 -8.6 -7.5

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