[12-11 16:59:52] 来源：http://www.tmgc8.com 建筑设计 阅读：3492次
摘 要：结合工程实践对低置换率的振动沉管碎石桩复合地基的试桩效果、荷载板对静荷载试验成果的影响、桩顶垫层的作用、桩间土性状、重型动力触探检验成果等进行了分析总结。
关键词：试桩效果 桩顶荷载 试验 检验
一般认为，振动沉管碎石桩对松散砂土和粉土的作用机理主要为挤密作用、振密作用及排水作用(抗液化)，对粘性土主要为置换作用及排水作用。
设计时置换率通常取100A，～30％，砂土粉土中取低值，粘性土中取高值，从节约工程造价的角度出发，一般应尽量选用较低值。本文将结合工程测试层厚对低置换率振动沉管碎石桩复合地基谈几点看法。
1 试桩效果
试桩的目的是为了检验设计参数、施工工艺及施工控制要求能否满足设计指标，《建筑地基处理技术规范》(JG．179—2002)(以下简称地基处理规范)等相关文献指出试桩数量不应少于7～9根。既然是试桩，数量通常较少，较少的桩数可以确定施工工艺，但能否据此全面准确地评价地基处理的效果，笔者认为一定要谨慎，尤其在淤泥类软弱土层中。
以深圳市宝安区某市政道路工程为例。碎石桩复合地基设计参数分别为：桩径Φ400，桩距1.3m，正三角形布置，m=8.6％，填料为1～5cm碎石，设计复合地基承载力特征值为140kPa。试桩13根，试桩处地质状况自上而下分别为：①素填土，层厚2.8～3.1m，结构疏松，由砂质亚粘土组成；②淤泥层厚1.7～1.9m，流塑，具腐臭味；③含砂亚粘土，1.3～1.7m，可塑，砂质含量约35％；④中砂：层厚1.4～1.8m，饱和，稍密；⑤砂质亚粘土。
试桩长度7～8m，大面积施工时桩长7～10m。试桩前后、大面积施工后桩间土的土工参数如表1所示，取土位置于正三角形中心。碎石桩重型圆锥动力触探(N63,5)成果如表2所示。另外某路基处理工程碎石桩重型圆锥动力触探(N63,5)成果如表3所示(碎石桩设计参数与前例相同)。上述两工程均进行了复合地基承载力静载荷试验，由于试验最大荷载为2倍设计承载力特征值(280kPa)，故不能判断大面积施工后与试桩时相比复合地基承载力提高的幅度。试压荷载为280kPa时总沉降量如表4所示。
从表1～3可以看出，大面积施工后桩间淤泥的物理性状较试桩后仍有较大改善，素填土及含砂亚粘土的物理性能指标变化不大，但压缩模量及重型动力触探击数有较大提高，从表4可以推断复合地基的承载力特征值肯定也有提高。笔者认为以下几个因素可能导致了这种改善：
(1)地下水位的降低。前述工程1、2试桩时桩孔内水位很高，基本上距孔口均不足1m，大面积施工后，由于碎石桩的排水及蒸发作用，地下水位均下降了1～2m。地下水位下降相当于对土层进行了预压，改善了土的性状。随着土体强度的增加，土体对碎石桩的约束增强了，所以碎石桩的强度也增加了。此外，表层土失水干燥后可以碾压得更密实，能够有效地提高承载力特征值。
(2)固结作用与触变效应。试桩检验一般在试.完成28天后检验，而大面积施工时竣工检验往往在施工几个月后。淤泥的固结度随着时间而提高，若达到完全固结，在排水条件良好的情况下往往需要几个月的时间，在这几个月的时间中，淤泥的强度在不断提高。此外，由于淤泥的灵敏度高，触变性强，其强度恢复的时间也较长。
(3)挤密及振密作用。试桩的数量很少，对桩间土进行的挤密及振密作用自然无法与大面积施工时相比。此外，后施工的桩对先施工的桩的振密作用，大面积施工时效果显然也更好。
设计时通常以试桩时取得的各种参数作为指导大面积施工的技术参数。这种作法是偏于安全的但有时会造成保守，从而增加了工程造价。
2 载荷板宽度
表5是前述两个工程试桩时进行的静荷载试验成果。相对变形值s/6=0.02时对应的荷载即对于1m×1m板、2m×2m板沉降量绝对值分别为20mm、40mm时对应的荷载。
从表5可以看出，按相对变形值确定复合地基承载力特征值时，宽度大的荷载板得到的特征值要大一些。试验时先做1m板，后做2m板，由于试桩区面积小，所以并不能排除做1m板时应力扩散引起地基土强度提高的可能性。但这种影响或许很小，主要因为试验问隔时间较短，桩问土强度还来不及提高。www.tmgc8.com
当按s/6值确定复合地基承载力特征值时，按弹性力学理论，特征值应与荷载宽度的绝对值无关。在地基处理等规范中，对荷载试验的荷载板的宽度没有加以限定。但实际情况也许并不完全符合弹性力学理论的假设条件。笔者一直认为载荷板宽度对载荷试验成果有较大影响，即当其他条件完全相同时，按宽度大的载荷板得到的复合地基承载力特征值要更大一些，并试图对这种现象进行过解释(参见《地基处理》2004年9月《对复合地基荷载试验标准的一些探讨》一文)。笔者认为，主要可能是不同深度复合地基强度的差异性导致了这一现象。一般来说，桩、土及复合地基的强度在表层总是要低一些，在自重应力等的作用下，随着深度增加而提高。设复合地基表面较松散层的厚度为H，根据沉降计算公式1m板与2m板的附加应力Ap相同，故沉降量s，相同。当相对变形值一定时相应的沉降绝对值随板宽不同而不同，如当取s/6=0.02时，1m板及2m板s的绝对值分别为20mm及40mm。s。占s的比例不同，即质量较差的表层对不同宽度的荷载板的沉降的影响不同，对板宽小的荷载板试验的影响要大一些。同时，由于宽度大的荷载板的影响深度更深，而随深度增加土及复合地基的强度一般会增高，较深处“好土”的沉降占s的比例随着载荷板宽度的增大而增加，即“好土”对s的影响要更大一些。
3 桩顶
路基处理完成后要进行质量检验。当使用静载荷试验进行承载力检验时，检验荷载通常远大于路基的使用荷载。深圳地区路基处理的检验荷载一般为120～140kPa。碎石桩桩顶1～2m范围内由于约束较弱形成松散层，该层对承载力检验的影响至关重要。碎石桩在淤泥类软弱土层中形成的复合地基，如果桩顶不进行处理，其承载力及回弹模量仍很低，工程1大面积施工后在淤泥层顶面上进行了2m板的复合地基载荷试验，尽管淤泥的性状得到了很大的改善，但承载力特征值仅45kPa(原状淤泥承载力特征值<35”a)。当淤泥上覆素填土厚度达50era时，试验承载力特征值为98kPa。上覆素填土厚度达1m以上时，试验承载力特征值均大于
4桩间土
对淤泥等软土进行碎石桩处理的设计思路有两种，一种是在淤泥中形成竖向排水通道，如同塑料排140kPa。淤泥上覆素填土碾压后形成了应力扩散垫层，从而使复合地基承载力大幅度提高。该垫层的作用不同于通常在桩顶上设置的砂石垫层。砂石垫层的主要作用一是作为路堤与软基之间的水平排水通道，排出孔隙水以保护路堤，二是作为复合地基的褥垫层，协调桩体与土体更好地共同工作，其厚度通常为30～50cm。但上述应力扩散垫层的主要作用是扩散检验荷载，提高回弹模量，满足承载力检验及工后使用荷载的要求。该应力扩散垫层一般较厚，可与砂石垫层相结合。由于淤泥类软土不能通过碾压或夯实手段得到密实，通常要挖除换填。工程1为了满足检验及使用要求，在淤泥层上覆土不足1 m的区域均进行了桩顶换填，换填垫层厚度1.3m，换填垫层底层为50cm碎石，中间为10cm石粉渣填缝层，以上为70cm素土。换填厚度按换填垫层法计算，扩散角按30'’考虑。换填后试验承载力特征值达到了1.40kPa。
即使在较好的土层中，也要重视桩顶松散层的夯密压实工作。振动沉管妒机对土层除了挤密振密作用外，还有振松作用。工程2试桩时对桩间土的土工试验参数如表6所示。从表中可以看出，表层素填土(0～3m)的性状指标几乎全部下降，较深处(>3m)的粉土的性状指标几乎全部提高。施工后如果桩顶松散层没有得到夯实压密，地基处理后承载力反而会下降。前述工程l、工程2试桩时载荷试验第一级荷载下的沉降量明显偏大，回弹率偏低，说明了桩顶松散层没有压实。实际情况也确实如此。由于试桩区面积小，地下水位较高很难降低，压实机械很难作业，所以表层土没有得到密实，这样就造成了载荷试验得到的复合地基承载力特征值偏低。为减少这种影响，笔者一直认为载荷试验时应先按总荷载的10％～20％·进行预压。水板或袋装砂井一样，之后往往再进行加载预压，另一种是形成复合地基，为了达到较高的承载力，需要较大的置换率。地基处理规范对后一种设计方法进行了规定，复合地基承载力特征值可根据桩及处理后桩间土的承载力特征值乘以置换率确定。软土中碎石桩的单桩承载力很低，当置换率较低时，其置换作用对复合地基的贡献有限。在工程l进行的十几个荷载试验中，看不出荷载板放置在碎石桩上与放置在桩问所得到的承载力特征值有什么区别。可以说，低置换率碎石桩对软土复合地基的影响主要是依靠桩问土特性的改善，这样，设计时就必须要考虑桩问土性状的改善程度了。深圳西部通道填海与软基处理工程中，填石路堤两侧的三角体打设了碎石桩，直径妒00，长度最长约20m，正三角形布置，间距1.5m，场地处理采用正三角形布置问距1m的塑料排水板。碎石桩打设后与场地同时进行堆载预压。观测与试验资料表明碎石桩对桩问淤泥的改善效果强于塑料排水板。前述工程l没有进行加载预压，桩间淤泥的性状仍得到了大幅度的改善(表1)，十字板剪切对比试验成果如表7所示。但这种改善事先无法准确预测，如同排水预压对地基土的改善效果无法准确预测一样，要通过试桩前后的对比试验进行分析比较。这往往需要牺牲工期，建设方一般是不情愿的。实际上，在软土中进行低置换率碎石桩复合地基设计时，目前基本上依据设计人员的工程经验，尚无成熟的理论可依循。www.tmgc8.com
5 重型动力触探
工程1进行了近百条桩的重型动力触探 (N63,5)，基本上均呈现了击数大体上随着桩深的增加而增加的规律，同时看不出在淤泥层中的击数较在其他土层中低，如表2所示。工程2进行了100多条桩的重型动力触探，不同土层中的击数范围如表3所示，深度一击数曲线变化呈现3种规律，如图1所示：第一种击数大体上随着桩深的增加而增加，如曲线a所示，比例为43％；第二种击数基本上不随着桩深的增加而增加，只在小范围内波动，如曲线b所示，比例为39％；第三种击数在大范围内波动，如曲线e所示，比例为18％。呈现3种曲线的桩在场地的分布位置没有规律性，似乎与地质状况无关，后两种曲线可能与施工工艺有关。
6 桩长
荷载试验表明，桩端穿过淤泥层底0．5m与穿过3m的复合地基承载力并没有什么不同，所以想通过将桩加长以获得较大承载力的作法通常是徒劳的。目前常用的振动沉管桩机的振动桩锤电机功率通常都较大，在淤泥等软弱土层中进尺很容易，如果以“穿过淤泥进入下卧层0．5m”作为桩长控制指标通常容易导致对桩长失控。从控制工程造价的角度出发，如果场地土层比较单一，且起伏不大时，在桩长能够满足地基沉降要求或抗液化要求的情况下，以设计深度控制桩长比以持力层控制桩长更为妥当。
7 结束语
笔者并不认为砂石桩有很大的推广价值。从工程造价的角度出发，在深圳等砂石料匮乏的地区，砂石桩复合地基的每平方米造价高于深层搅拌桩，砂石桩排水加载预压的造价更是远远高于塑料排水板加载预压。但是砂石桩也有优点，如对不同土层的适应能力较强、对杂填土的成孔穿透能力较强等，在路基处理等对沉降要求不高的工程中，仍有一定的实用性。
赵广晖 付文光 杨志银
(1． 深圳京圳建设监理公司2．冶金部建筑研究总院深圳分院)
《岩土工程界》2006年第8期
