其余各断面均按卡明斯基公式计算。对于堤身下有秸料层的桩号160 + 200、161+ 000及161+ 450断面，位于覆盖层底面以下的秸料层按与所在同高的沙层相同的渗透系数计算。对于有两个含水层的断面，桩号161 + 870对上、下含水层分别进行计算。在计算中对覆盖层岩性多样的情况，对其渗透系数及厚度采用加权平均值进行计算。结果表明，除桩号161+ 000断面背河堤脚处覆盖层平均水力坡降为www.tmgc8.com0. 53、大于允许值外，其余各断面均小于允许值。

平面有限元渗流计算共计算7个断面。计算结果表明，除桩号161+ 000断面背河堤脚处平均水力坡降达0. 72、大于允许值外，其余各断面均小于允许值。对堤基下有秸料层的渗透系数加大为30 m /d、60 m /d进行计算，计算结果表明背河堤脚处覆盖层的平均水力坡降与按粉沙计算结果接近。

1. 4. 2结果分析

(1)无论等效长度法还是有限元法计算的6个断面的平均水力坡降、承压水头等渗流特征值在性质上是一致的，仅在数量上存在差异，用两种方法对地层渗透稳定进行判别的结论基本相同。

(2)桩号162+ 100 断面，1982 年花园口站流量为15 300m3 /s、相应大河水位为81. 9 m 时，背河堤脚处覆盖层平均水力坡降为0. 21，相应剩余水头为2. 6 m，水井处剩余水头高出井口2. 0 m，堤基未发生渗透变形，水井冒水是必然的。

(3)桩号159+ 800、161+ 450断面覆盖层岩性不同时对渗透坡降影响较大，临河覆盖层透水性增强，背河坡降增大; 背河覆盖层透水性减弱www.tmgc8.com，背河坡降增大。

(4)桩号160+ 200、161+ 450断面的秸料层渗透系数不同时，对渗透坡降影响不大，故老口门即使在较大渗透系数情况下也不致发生渗透变形。

(5)桩号161+ 000断面截渗墙深度不同的计算结果表明:悬挂式截渗墙的效果很差，几乎没有减小水头，而完全切断透水层截渗墙的效果特别明显。

2 渗流控制措施的比较和选择根据桩号161+ 000截面渗透计算结果，结合地层情况，在桩号160+ 800——161+ 180范围内堤基渗透坡降不满足设计要求，需进行处理。结合地形、地貌、地质情况考虑了3 种渗流控制措施，即盖重、截渗墙、排水减压井。

(1)

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