36.7 41.3 46.0 61.4 32.0 37.9 42.4 50.2 40.0 46.6 55.6 70.9 28 36.1 40.8 45.8 60.5 32.2 37.4 41.4 46.6 46.5 55.6 65.1www.tmgc8.com 89.6 弧形挡墙点压 Kpa 47 59.9 79.8 106.6 142.0 43.9 69.1 79.3 122.2 19.7 33.2 59.6 102.6 38 52.2 65.1 80.6 91.8 48.2 68.6 84.4 109.0 35.3 56.1 78.8 105.8 29 46.4 52.5 63.6 78.1 48.7 62.8 73.4 98.7 49.7 66.8 87.4 90.2 36 43.1 49.4 60.4 70.8 42.4 51.7 58.7 70.4 48.8 63.3 72.1 88.6 后挡墙点压 Kpa 60 24.8 30.1 35.1 82.3 10.5 12.6 13.6 17.2 16.7 23.1 31.4 47.7 54 27.7 31.8 43.5 94.9 18.6 22.1 24.7 37.3 29.4 39.0 www.tmgc8.com45.5 82.0 52 29.7 36.8 45.3 100.8 24.0 30.1 43.9 88.8 38.9 51.4 73.2 105.2 42 27.1 30.9 45.5 84.6 32.3 36.9 52.0 117.1 38.7 51.4 68.0 91.8 52 22.8 24.3 26.3 37.0 42 16.8 17.8 19.3 23.3       去掉外胸墙底部鼻坎后： 设计高潮位时的P2％的作用力约为4.5t/m2，闸门总压力约为7.7t/m2，此时闸门极限承载力满足要求，但是裂缝宽度可达0.17mm，超限；瞬间最大波浪力约为6t/m2，闸门总压力最大可达9.2t/m2，闸门极限承载力满足要求，但是裂缝宽度可达0.25mm，超限。 中低潮位（2.0m）时的P2％的作用力约为5t/m2，闸门总压力可达5.8t/m2，接近限裂极限；瞬间最大波浪力可达8t/m2，闸门总压力最大可达8.8t/m2，裂缝宽度可达0.25mm，超限。 闸门结构模型分析结论： 从设计高潮位的荷载情况来看，现状和去掉胸墙鼻坎后，波浪都在4.5～5/m2之间，浪压力的理论计算值为4.3/m2，说明这个时候针对闸门的水锤效应很小（从闸门总力变化说明高潮位时水锤效应仍存在），而且在闸门没有水锤效应情况下，理论计算与实际是比较符合的。 从中低潮位（2.0m）时的荷载情况来看，现状荷载约为去掉胸墙鼻坎后荷载的2.5倍，可见水锤效应的巨大。 从闸门结构分析，如果没有水锤作用，闸门的承载力不存在问题，但是裂缝宽度稍不满足；但是在中低潮位水锤作用下，闸门打裂甚至打断都难以避免。 3、胸墙结构分析 胸墙结构的模型测力明显比理论计算的大，超过设计承载能力。同时试验表明水闸挡浪高程略微偏低。 3大闸结构安全分析结论 3.1原设计存在的问题 通过本章报告的分析表明，原设计的理论计算是严格遵循《水闸设计规范》的要求、推荐的计算方法及计算公式的，计算结果也是符合规范要求的。原设计的问题在于选择了不恰当的外胸墙形式，造成了《规范》中不曾提及过的水锤效应以及因此引起的一系列结构问题。 3.2大闸结构问题及解决办法 根据模型试验，目前的三山大闸水锤效应巨大，由水锤效应引发的滑动安全以及闸门板结构安全都存在问题。去掉外胸墙底部鼻坎后，水锤效应明显减小，但是水闸滑动安全以及闸门板结构安全仍略小于规范要求。另外，作用胸墙上的波浪荷载过大以及水闸挡浪高程略微偏低。 一言以概，目前的三山大闸存在较大安全隐患，削减水锤效应后能基本上解决大的结构安全隐患，但是去掉外胸墙底部鼻坎后并不能一劳永逸，要全面的彻底的解决三山大闸安全问题，同时需要在大闸外海实施消浪工程。www.tmgc8.com 4 结论与建议 根据对三山大闸水闸受力分析后，我们得出以下结论： 1、

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